不論是SCR還是SNCR脫硝方式，都是向煙氣中噴入氨水、液氨、尿素等產生氨氣的物質，依靠NH3和煙氣中的NOx反應，將其還原為氮氣。
但是，使NH3完全反應掉是難的。殘餘的氨氣成分會和煙氣中的SO3和水蒸汽反應，會生成硫酸銨和硫酸氫氨，
硫銨〔(NH4)2SO4〕在預熱器段煙氣溫度範圍內（450℃以下）為固體粉末狀，而且要在氨氣殘餘成分高時（一般NH3達數十個ppm體積濃度時）才大量生成，生成的量微少，包容在灰中，對預熱器幾乎沒有影響。
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在預熱器進行改造後對鍋爐的性能有如下影響：
1.煙氣溫度的影響
在機組運行脫銷係統以後，SCR催化劑提高了SO2向SO3的轉化率，因而預熱器冷端腐蝕有所加劇。為保護預熱器後麵的設備（如靜電除塵器、煙道等），適當提高鍋爐排煙溫度有利於保護這些設備，在煙氣中，由於氨氣含量低，煙氣成分變化不大，在省煤器出口煙氣溫度變化不大時，預熱器通過追加熱端換熱麵，排煙溫度一般不受影響。但如果冷段堵塞未及時清理，會使排煙溫度有所上升，但不足以會危及鍋爐安全運行。
在鍋爐低負荷工況時，煙氣溫度降低，氨氣逃逸率上升，導致硫酸氫銨沉積帶向預熱器熱端漂移，可能會引起預熱器熱端堵塞。故麻豆视频网站一般隻計算低負荷及惡劣工況金屬溫度場，如此工況滿足其餘工況必然滿足。
2.壓差阻力的影響
由於傳熱元件總高增加，預熱器煙空氣阻力通常增加150-200Pa ，但如果冷段堵灰，阻力上升較明顯。通常在氨氣濃度1ppm以下時，硫酸氫銨生成量少，故預熱器堵塞現象不明顯，如NH3逃逸增加到2 ppm，日本AKK的測試表明，預熱器在運行6個月，阻力約增加30%，如NH3逃逸增加到3 ppm，預熱器在運行6個月，阻力約增加 50%。這對風機的影響較大。
3.對預熱器漏風的影響
SCR的使用通常使預熱器煙氣側負壓增加1Kpa 左右。如使用換熱係數不高的傳熱元件作為冷端元件，為達到同常規預熱器相近的排煙溫度，需增加預熱器換熱元件總高，這一般會使預熱器煙空氣阻力略有上升。預熱器煙空氣壓力差增加不可避免地造成預熱器漏風率上升，通常對30萬等級鍋爐預熱器，計算表明，漏風率增加量為0.5-0.8%；對60-70萬等級鍋爐預熱器，漏風率增加量為0.4-0.6%，由於目前預熱器均采用完善的雙道密封係統，煙空氣壓差的影響較早期的單道密封預熱器為小，預熱器漏風率總體上來講上升輕微。
4.煙氣灰分的影響
煙氣中灰分少時，硫酸氫銨在液相區以液滴形式存在，當燃料灰份/硫份比值小於7時，灰分隻能吸附部分硫酸氫銨液滴，但灰粒的黏性大，和部分純硫酸氫銨液滴一起吸附到換熱元件表麵上；當燃料灰份/硫份比值大於7時，煙氣中灰塵在均勻彌散分布時，幾乎可以吸附所有硫酸氫銨液滴，此時灰分的黏性也遠比無硫酸氫銨液滴時為大。
一般在燃料成分滿足灰份/硫份比值大於7時，預熱器冷端傳熱元件入口設防溫度可以適當降低，幅度通常是22℃（40F）。
脫硝裝置(SCR或SNCR)布置在預熱器前部煙道中時，如燃多灰燃料（如煤），稱之為高塵布置。脫硝裝置布置在除塵器以後煙道中或在不滿足灰份/硫份比值大於7的煙道中（即使在預熱器前部）都稱為低塵布置。
灰分高並不總是意味著預熱器的工況變得安全了。保證殘餘NH3在煙氣中均勻分布也重要，對氨氣噴入、反應和離開脫硝裝置後的分布均勻性要進行良好控製，避免出現局部過高濃度區。為保證煙氣成分均勻，煙道中采用導流設備是有必要的。
5.對預熱器腐蝕的影響
目前SCR係統所用催化介質常見的是氧化鈦和氧化釩，能使脫硝效率大大提高，但是，部分SO2也同時受其催化轉變成SO3，國外紀錄到的在SCR催化劑使用壽命內的平均數據是約增加了2-3%的轉化率。對原先常規預熱器設計時，對一些低硫煤（折算硫分在1.5%以下），冷端傳熱元件設計僅考慮采用普通耐腐蝕材料（通常是Corten鋼），轉化率增加後，將會縮短預熱器冷段換熱元件使用壽命。對130℃左右排煙溫度的設計，常規預熱器冷端腐蝕區僅在冷端100-200mm範圍內，在增加了SO3轉化率後，硫酸露點通常上升5-10℃，預熱器冷端受硫酸腐蝕區將上升到250-450mm， 原先普通預熱器設定的冷段300mm高度就顯得不夠了。因此，預熱器轉子的一些冷端構件和密封構件（在硫酸腐蝕區工作），必須使用如考登鋼、NS1之類的材料，傳熱元件本身，應盡量使用搪瓷表麵。
硫酸氫銨本身的腐蝕性較硫酸為弱。從國外的使用情況來看，腐蝕也表現為電化學反應，由於其較牢固的粘在元件表麵，表現為點狀腐蝕，分布在從預熱器冷端向上600mm-900mm的範圍內（隨預熱器工作溫度情況而變化）。
